東營(yíng)不銹鋼盤管新聞
（7）組焊上、下兩夾套與其內(nèi)部的螺旋導(dǎo)流板.當(dāng)螺旋導(dǎo)流板與封閉件位里出現(xiàn)干涉時(shí)。螺旋導(dǎo)流板在干涉處斷開(kāi)。
（8）分別組焊上。下兩夾套與內(nèi)筒。
（9）夾套上劃出接管孔線并開(kāi)孔，按照3.2（4）（M方法加工接管口處的誰(shuí)形封閉件.不同處在于其內(nèi)部無(wú)法做支排.只能在外部成型。封閉處成型后.禪接其與內(nèi)筒的環(huán)形角焊縫.并在內(nèi)筒上開(kāi)相應(yīng)的接管孔。
（10）組焊余下所有的接管及接管法蘭與夾套、內(nèi)筒、盤管，保證其伸出長(zhǎng)度。
（11）組焊耳座組件與夾套。
（12）所有C,D類焊縫100%PT檢側(cè).合格后.組裝夾交程水壓試驗(yàn)工裝。
（13）水壓試驗(yàn)2:分別對(duì)上、下兩夾套程進(jìn)行0.38MPa水壓試驗(yàn)。水壓試驗(yàn)合格后.卸下打壓工裝排凈容器中的水.并用壓縮空氣吹千。
（14）水壓試驗(yàn)3:組裝盤管程水壓試驗(yàn)工裝.對(duì)盤管進(jìn)行1.0MPa水壓試驗(yàn)。水壓試驗(yàn)合格后，卸下打壓工裝排凈容器中的水.并用壓縮空氣吹千。
（15）水壓試驗(yàn)4:安裝打壓工裝.對(duì)內(nèi)筒進(jìn)行1.0MPa水壓試驗(yàn)。水壓試驗(yàn)合格后.卸下打壓工裝排凈容器中的水.并用壓縮空氣吹干。
（16）氣密性試驗(yàn)2:安裝打壓工裝.對(duì)內(nèi)筒進(jìn)行0.8Mpa氣密性試驗(yàn)。合格后泄壓.卸下試驗(yàn)工裝。
東營(yíng)不銹鋼盤管知識(shí)
隨著合金液的進(jìn)一步冷卻，由于固—液界面前沿的溫度梯度大，減弱了固液界面前沿的容質(zhì)再分配程度，因而固相與液相的分界面始終保持為較平直的平面向液相推進(jìn)，而在相鄰兩晶粒的側(cè)枝間隙中殘留有大量的液相，隨著溫度的逐步降低，雜質(zhì)元素及不同元素間形成的化合物會(huì)在晶粒邊界處發(fā)生偏聚并析出，在較高溫度下這些元素在奧氏體中的擴(kuò)散能力受到限制而被保留下來(lái)，形成明顯的偏析輪廓。其凝固模式示意圖如圖4.2所示。
AF型凝固模式及奧氏體與共晶鐵素體組織
以?shī)W氏體為初始析出相的凝固(1.25< Creq/Nieq<1.48)終了前，由于奧氏體生成元素被大量消耗、鐵素體生成元素在剩余液相合金及奧氏體晶粒間未凝固液相中偏聚，凝固過(guò)程轉(zhuǎn)而會(huì)發(fā)生一系列的共晶反應(yīng)，并形成一定數(shù)量的鐵素體。
東營(yíng)不銹鋼盤管簡(jiǎn)介
奧氏體不銹鋼盤管焊接接頭的微觀組織因其化學(xué)成分組成及含量的不同、凝固行為及隨后在固態(tài)時(shí)的相變方式的不同而有所差別。大量實(shí)驗(yàn)研究表明，根據(jù)焊縫中Creq/Nieq的大小，其凝固行為大體可以分為以?shī)W氏體為先析出相的模式和以鐵素體為先析出相的模式，按其在液態(tài)時(shí)是否發(fā)生共晶或包/共晶相變，又可將其細(xì)分為A型、AF型、FA型和F型四種。依據(jù)奧氏體不銹鋼盤管凝固時(shí)的先析出相及鐵素體的存在形態(tài)，凝固組織通常呈現(xiàn)為完全奧氏體、奧氏體與共晶鐵素體、奧氏體與骨架狀鐵素體、奧氏體與板條狀鐵素體、鐵素體與魏氏奧氏體等。圖所示為奧氏體不銹鋼盤管的鉻鎳當(dāng)量比與凝固模式和偽二元相圖的關(guān)系圖。
A型凝固模式及完全奧氏體組織
完全奧氏體是鉻鎳含量比較低(Creq/Nieq<1.25)的合金液在極高冷卻速度的條件下凝固所得到的顯微組織。在凝固開(kāi)始初期，奧氏體晶粒首先依附于未熔化母材的邊界處形核并快速向熔池中心長(zhǎng)大。
